Semelle isolée ou filante : portance du sol, glissement, tassement et ferraillage — NF EN 1997-1, NF P 94-261 et annexe nationale française.
Vérifications satisfaites99 %
Niveau NGF du terrain naturel au droit de la semelle : il cale les cotes NGF de la coupe du sol. Facultatif.
De la surface vers le bas, couches jointives : changer le toit d'une couche déplace la base de celle du dessus, changer sa base déplace le toit de celle du dessous ; une couche dépassée prend une épaisseur nulle et n'est plus prise en compte. Les cotes se comptent depuis le terrain fini. La dernière couche peut être infinie. Glissez sur les cases (ou Maj+clic) pour les sélectionner, Ctrl+C pour les copier ; Ctrl+V colle une plage copiée d'un tableur à partir de la case choisie.
| Couleur | Nom | Cote du haut | Cote du bas | Catégorie | Poids volumique γ | Poids volumique déjaugé γ′ | Pression limite nette p*l | Module pressiométrique EM | Coefficient rhéologique α | Angle de frottement φ′ | Angle de frottement au volume constant φ′cv | Cohésion c′ | Cohésion non drainée cu | Comportement du sol | Condition de glissement | |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
En gris : valeurs forfaitaires de la catégorie — à confirmer par l'étude géotechnique. Une case laissée vide les retient ; une valeur saisie les remplace.
Profondeurs sous le terrain fini. Un niveau laissé vide prend celui du niveau supérieur suivant saisi (EF, puis EH, puis EE) ; tous vides : pas d'eau.
Code du département (deux ou trois caractères, « 2A » et « 2B » compris) et altitude facultative. Sans département connu, le profil impose une valeur forfaitaire.
Aucun site saisi : profondeur hors gel forfaitaire de 700 mm.
Charges en tête de fût ; le poids propre du fût, de la semelle et des terres est ajouté par le logiciel.
Glissez sur les cases (ou Maj+clic) pour les sélectionner, Ctrl+C pour les copier ; Ctrl+V colle une plage copiée d'un tableur à partir de la case choisie, en créant les lignes qui manquent. La famille d'action se colle par son code (G, Q, Qe, S, W, Sa, Ad), la catégorie par le sien (Perm, A, B…, E2-a, H, ≤ 1000 m) ; une catégorie absente prend celle par défaut de la famille.
| Nom | Famille d'action | Catégorie | Effort Fx | Effort Fy | Effort Fz (compression positive) | Moment Mx | Moment My | Coefficient ψ0 de la famille | Coefficient ψ1 de la famille | Coefficient ψ2 de la famille | ||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 1 | 1 | 1 | ||||||||||
| 0,7 | 0,5 | 0,3 |
9 combinaisons vérifiées par le moteur.
Efforts au centre de la sous-face, poids propres compris.
| Nom | État limite | Effort Fx | Effort Fy | Effort Fz (compression positive) | Moment Mx | Moment My |
|---|---|---|---|---|---|---|
| 1,35·G | ELU | 0,0 | 0,0 | 435,7 | 0,00 | 0,00 |
| 1,35·G + 1,5·Exploitation | ELU | 0,0 | 0,0 | 585,7 | 0,00 | 0,00 |
| G | ELU | 0,0 | 0,0 | 322,8 | 0,00 | 0,00 |
| G + 1,5·Exploitation | ELU | 0,0 | 0,0 | 472,8 | 0,00 | 0,00 |
| G + Exploitation | ELS,car | 0,0 | 0,0 | 422,8 | 0,00 | 0,00 |
| G | ELS,car | 0,0 | 0,0 | 322,8 | 0,00 | 0,00 |
| G + 0,5·Exploitation | ELS,fre | 0,0 | 0,0 | 372,8 | 0,00 | 0,00 |
| G | ELS,QP | 0,0 | 0,0 | 322,8 | 0,00 | 0,00 |
| G + 0,3·Exploitation | ELS,QP | 0,0 | 0,0 | 352,8 | 0,00 | 0,00 |
Ferraillage proposé par le moteur. Nappe inférieure en trait plein, nappe supérieure en tireté ; c et c′ : enrobages des faces inférieure et supérieure. Le retour des crochets est indicatif (convention de dessin).
Champ vide : le moteur prend l'enrobage minimal, affiché en grisé.
Ferraillage proposé par le moteur, qui le vérifie ensuite.
| Nappe | Diamètre des barres (mm) | Espacement des barres (mm) | Barres | As (cm²) | As requise (cm²) | Crochets | Origine |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Nappe inférieure x | HA12 | 220 mm | 6 | 6,79 cm² | 6,18 cm² | Proposée | |
| Nappe inférieure y | HA12 | 220 mm | 6 | 6,79 cm² | 6,70 cm² | Proposée |
Vérifications à l'ELS en section fissurée.
Clause : NF P 94-261 13.4, (13.4.1)Combinaison dimensionnante : G + Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Effort vertical V | 422,8 kN |
| Aire de la semelle A | 1,440 m² |
| Contrainte verticale q0 à la base | 0,01 MPa |
| Poids des terres au-dessus de la base R0 | 20,2 kN |
| Surface effective suivant Meyerhof A′ | 1,440 m² |
| Hauteur de référence hr | 1800 mm |
| Pression limite nette équivalente p*le | 1,00 MPa |
| Facteur de portance kp | 1,307 |
| Facteur d'inclinaison iδ | 1 |
| Facteur de talus iβ | 1 |
| Facteur combiné appliqué | 1 |
| Pression limite nette qnet | 1,31 MPa |
| Coefficient partiel γR;v | 2,3 |
| Coefficient de modèle γR;d;v | 1,2 |
| Résistance de calcul Rv;d | 682,1 kN |
Formule : Vd − R0 ≤ A′·qnet / (γR;v·γR;d;v), coefficients de l'ELS (13.4).
Clause : NF P 94-261 9.1, (9.1.1)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Effort vertical V | 585,7 kN |
| Aire de la semelle A | 1,440 m² |
| Contrainte verticale q0 à la base | 0,01 MPa |
| Poids des terres au-dessus de la base R0 | 20,2 kN |
| Surface effective suivant Meyerhof A′ | 1,440 m² |
| Hauteur de référence hr | 1800 mm |
| Pression limite nette équivalente p*le | 1,00 MPa |
| Facteur de portance kp | 1,307 |
| Facteur d'inclinaison iδ | 1 |
| Facteur de talus iβ | 1 |
| Facteur combiné appliqué | 1 |
| Pression limite nette qnet | 1,31 MPa |
| Coefficient partiel γR;v | 1,4 |
| Coefficient de modèle γR;d;v | 1,2 |
| Résistance de calcul Rv;d | 1120,6 kN |
Formule : Vd − R0 ≤ A′·qnet / (γR;v·γR;d;v), avec R0 = A·q0 et qnet de l'annexe D.
Clause : NF P 94-261 13.3 (1), (13.3.3)Combinaison dimensionnante : G + 0,3·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Excentrement eB | 0 mm |
| Excentrement eL | 0 mm |
| Largeur effective B′ | 1200 mm |
| Longueur effective L′ | 1200 mm |
| Surface effective suivant Meyerhof A′ | 1,440 m² |
| Aire de la semelle A | 1,440 m² |
| Rapport d'excentrement | 1 |
| Seuil d'excentrement | 0,667 |
Formule : A′/A = (B − 2·eB)·(L − 2·eL) / (B·L) au moins égal au seuil du profil ; e = M/V.
Clause : NF P 94-261 13.3 (2), (13.3.6)Combinaison dimensionnante : G + Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Excentrement eB | 0 mm |
| Excentrement eL | 0 mm |
| Largeur effective B′ | 1200 mm |
| Longueur effective L′ | 1200 mm |
| Surface effective suivant Meyerhof A′ | 1,440 m² |
| Aire de la semelle A | 1,440 m² |
| Rapport d'excentrement | 1 |
| Seuil d'excentrement | 0,5 |
Formule : A′/A = (B − 2·eB)·(L − 2·eL) / (B·L) au moins égal au seuil du profil ; e = M/V.
Clause : NF P 94-261 9.5 (1), (9.5.3)Combinaison dimensionnante : 1,35·G
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Excentrement eB | 0 mm |
| Excentrement eL | 0 mm |
| Largeur effective B′ | 1200 mm |
| Longueur effective L′ | 1200 mm |
| Surface effective suivant Meyerhof A′ | 1,440 m² |
| Aire de la semelle A | 1,440 m² |
| Rapport d'excentrement | 1 |
| Seuil d'excentrement | 0,067 |
Formule : A′/A = (B − 2·eB)·(L − 2·eL) / (B·L) au moins égal au seuil du profil ; e = M/V.
Clause : NF P 94-261 10.1, (10.1.4)Combinaison dimensionnante : G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Effort horizontal H | 0,0 kN |
| Effort vertical V | 472,8 kN |
| Pression interstitielle u | 0,00 MPa |
| Aire de la semelle A | 1,440 m² |
| Coefficient partiel γR;h | 1,1 |
| Coefficient de modèle γR;d;h | 1,1 |
| Effort vertical effectif V′ | 472,8 kN |
| Angle de frottement à la base δa | 30,00° |
| Résistance au glissement Rh;d | 225,6 kN |
Formule : Hd ≤ Rh;d = V′·tan δa / (γR;h·γR;d;h) ; butée non comptée, c′ négligée.
Clause : NF P 94-261 annexe H, (H.2.1.1.1), (H.2.1.2.1), (H.2.1.2.2)Combinaison dimensionnante : G + 0,3·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Contrainte nette q′ | 0,24 MPa |
| Contrainte verticale initiale σv0 | 0,01 MPa |
| Module Ec | 10,00 MPa |
| Module Ed | 10,00 MPa |
| Coefficient rhéologique α | 0,333 |
| Coefficient de forme λc | 1,1 |
| Coefficient de forme λd | 1,12 |
| Tassement sphérique sc | 1,1 mm |
| Tassement déviatoire sd | 4,0 mm |
| Tassement s | 5,2 mm |
| Critère de tassement | 25,0 mm |
Formule : s = sc + sd, avec sc = α/(9·Ec)·(q′ − σ′v0)·λc·B et sd = 2/(9·Ed)·(q′ − σ′v0)·B0·(λd·B/B0)^α ; s comparé au critère de l'utilisateur.
Clause : FD P 18-717 9.8.2 (II)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Hauteur utile d | 259 mm |
| Section requise As,requise | 6,18 cm² |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
Formule : As ≥ Ft / fyd, Ft étant l'effort de traction de la nappe (bielles du FD P 18-717 9.8.2 ou flexion de l'EC2 9.8.2.2).
Clause : NF EN 1992-1-1 9.2.1.1 (3)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Section maximale As,max | 144,00 cm² |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
Formule : As ≤ As,max = coefficient du profil·b′·h.
Clause : FD P 18-717 9.8.2 (II)-1, NF EN 1992-1-1 (8.4)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Contrainte de calcul de l'acier σsd | 395,67 MPa |
| Longueur d'ancrage lbd | 441 mm |
| Longueur d'appui disponible a2 | 1200 mm |
| Longueur disponible | 300 mm |
| Retour requis | 165 mm |
| Hauteur du crochet | 230 mm |
| Crochets posés | oui |
Formule : lbd, longueur d'ancrage de σsd, au plus égale à la longueur disponible ; crochet au-delà.
Clause : NF EN 1992-1-1 9.8.2.2, (9.13)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Hauteur utile d | 247 mm |
| Section requise As,requise | 6,70 cm² |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
Formule : As ≥ Ft / fyd, Ft étant l'effort de traction de la nappe (bielles du FD P 18-717 9.8.2 ou flexion de l'EC2 9.8.2.2).
Clause : NF EN 1992-1-1 9.2.1.1 (1), (9.1N)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Hauteur utile d | 247 mm |
| Section minimale As,min | 3,95 cm² |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
Formule : As ≥ As,min = coefficient du profil·fctm/fyk·b′·d (flexion).
Clause : NF EN 1992-1-1 9.2.1.1 (3)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Section maximale As,max | 144,00 cm² |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
Formule : As ≤ As,max = coefficient du profil·b′·h.
Clause : NF EN 1992-1-1 9.8.2.2 (5), (8.4)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Abscisse de la section critique | 245 mm |
| Réaction du sol sur la console | 113,0 kN |
| Bras de levier ze | 408 mm |
| Effort dans l'acier Fs | 207,1 kN |
| Contrainte de calcul de l'acier σsd | 305,16 MPa |
| Longueur d'ancrage lbd | 340 mm |
| Longueur disponible | 210 mm |
| Retour requis | 119 mm |
| Hauteur du crochet | 230 mm |
| Crochets posés | oui |
Formule : lbd, longueur d'ancrage de σsd, au plus égale à la longueur disponible ; crochet au-delà.
Clause : NF EN 1992-1-1 6.2.2 (1), (6.2a), (6.2b)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Hauteur utile d | 259 mm |
| Débord de la semelle | 500 mm |
| Contrainte du sol σ | 0,41 MPa |
| Largeur de section b′ | 1200 mm |
| Sollicitation de cisaillement VEd | 111,1 kN |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
| Taux d'armature longitudinale ρl | 0,002 |
| Facteur k | 1,879 |
| Contrainte résistante vRd,c | 0,40 MPa |
| Contrainte minimale vmin | 0,45 MPa |
| Effort tranchant résistant VRd,c | 140,1 kN |
Formule : VEd ≤ VRd,c = max(CRd,c·k·(100·ρl·fck)^(1/3) ; vmin)·b′·d, à d du nu du fût.
Clause : NF EN 1992-1-1 6.2.2 (1), (6.2a), (6.2b)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Hauteur utile d | 247 mm |
| Débord de la semelle | 500 mm |
| Contrainte du sol σ | 0,41 MPa |
| Largeur de section b′ | 1200 mm |
| Sollicitation de cisaillement VEd | 116,7 kN |
| Section d'acier As | 6,79 cm² |
| Taux d'armature longitudinale ρl | 0,002 |
| Facteur k | 1,9 |
| Contrainte résistante vRd,c | 0,41 MPa |
| Contrainte minimale vmin | 0,46 MPa |
| Effort tranchant résistant VRd,c | 135,8 kN |
Formule : VEd ≤ VRd,c = max(CRd,c·k·(100·ρl·fck)^(1/3) ; vmin)·b′·d, à d du nu du fût.
Clause : NF EN 1992-1-1 6.4.4 (2), (6.51)Combinaison dimensionnante : 1,35·G + 1,5·Exploitation
| Grandeur | Valeur |
|---|---|
| Hauteur utile moyenne d | 253 mm |
| Distance du contour de contrôle a | 202 mm |
| Périmètre de contrôle u | 2071 mm |
| Périmètre réduit u* | 2071 mm |
| Aire intérieure au contour | 0,330 m² |
| Aire de réaction retenue | 0,330 m² |
| Contrainte du sol σ | 0,41 MPa |
| Effort normal Fz | 556,3 kN |
| Effort réduit Vred | 428,7 kN |
| Moment My | 0,00 kN·m |
| Moment Mx | 0,00 kN·m |
| Coefficient kx | 0,6 |
| Coefficient ky | 0,6 |
| Module Wx | 0,432 m² |
| Module Wy | 0,432 m² |
| Coefficient β | 1 |
| Sollicitation de cisaillement VEd | 0,82 MPa |
| Taux d'armature longitudinale ρl | 0,002 |
| Facteur k | 1,889 |
| Contrainte résistante vRd,c | 0,40 MPa |
| Contrainte minimale vmin | 0,45 MPa |
| Contrainte résistante vRd | 1,14 MPa |
Formule : vEd = β·Vred / (u·d) ≤ vRd,c = max(CRd,c·k·(100·ρl·fck)^(1/3) ; vmin), contour de contrôle le plus défavorable.
| Combinaison | État limite | Portance | Renversement | Glissement | Tassement | |||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ELS | ELU | ELS,QP | ELS,car | ELU | Sol drainé | |||
| 1,35·G | ELU | — | 37 % | — | — | 7 % | 0 % | — |
| 1,35·G + 1,5·Exploitation | ELU | — | 50 % | — | — | 7 % | 0 % | — |
| G | ELU | 44 % | 27 % | 67 % | 50 % | 7 % | 0 % | — |
| G + 1,5·Exploitation | ELU | — | 40 % | — | — | 7 % | 0 % | — |
| G + Exploitation | ELS,car | 59 % | — | — | 50 % | — | — | — |
| G | ELS,car | 44 % | 27 % | 67 % | 50 % | 7 % | 0 % | — |
| G + 0,5·Exploitation | ELS,fre | — | — | 67 % | — | — | — | — |
| G | ELS,QP | 44 % | 27 % | 67 % | 50 % | 7 % | 0 % | — |
| G + 0,3·Exploitation | ELS,QP | 49 % | — | 67 % | — | — | — | 21 % |